地质力学学报  2018, Vol. 24 Issue (4): 482-489
引用本文
王佳运, 石小亚. 陡倾层状斜向岩层视向溃屈机制力学分析——以陕西山阳滑坡为例[J]. 地质力学学报, 2018, 24(4): 482-489.
WANG Jiayun, SHI Xiaoya. MECHANICAL ANALYSIS OF APPARENT DIP BUCKLING MECHANISM OF STEEP STRATIFIED OBLIQUE ROCK: A CASE STUDY OF SHANYANG ROCKSLIDE IN SHAANXI PROVINCE[J]. Journal of Geomechanics, 2018, 24(4): 482-489.
陡倾层状斜向岩层视向溃屈机制力学分析——以陕西山阳滑坡为例
王佳运1,2 , 石小亚2     
1. 长安大学地质工程与测绘学院, 陕西 西安 710054;
2. 中国地质调查局西安地质调查中心, 陕西 西安 710054
摘要:以陕西山阳滑坡为例,分析了陡倾层状斜向岩层岩质滑坡的视向滑动特征、滑移-溃屈破坏模式与机制。基于梁板理论、层状板裂结构岩体弯曲-溃屈破坏的力学模型在考虑自重、地下水静水压力作用及斜倾层状山体视向滑动侧向摩阻力作用的影响下,采用岩体结构力学分析的方法建立了相应的力学模型;经过力学分析,推导出基于斜坡自重、地下水静水压力与侧向摩阻力作用下的陡倾层状斜向岩层斜坡溃屈段长度条件方程。为验证条件方程的正确性,以山阳滑坡为例进行了验算,最后得出与实际调查较一致的结果,为防御陡倾层状斜向岩层斜坡产生视向溃屈破坏提供依据。
关键词陡倾层状斜向岩层    视向溃屈破坏    侧向摩阻力    条件方程    
DOI10.12090/j.issn.1006-6616.2018.24.04.050     文章编号:1006-6616(2018)04-0482-08
MECHANICAL ANALYSIS OF APPARENT DIP BUCKLING MECHANISM OF STEEP STRATIFIED OBLIQUE ROCK: A CASE STUDY OF SHANYANG ROCKSLIDE IN SHAANXI PROVINCE
WANG Jiayun1,2 , SHI Xiaoya2     
1. Department of Geology Engineering and Geomatics, Chang'an University, Xi'an 710054, Shannxi, China;
2. Xi'an Center of Geological Survey, CGS, Xi'an 710054, Shannxi, China
Abstract: Taking Shanyang rockslide in Shaanxi province for example, the apparent dip slide characteristics, and creep-buckling failure mode and mechanism of steep stratified oblique rock are analyzed. Based on the beam theory and mechanical model of bending-buckling failure of stratified slab-rent structure rockmass, the mechanical model of buckling failure of steep stratified oblique rock is established through structural-mechanical analysis of rock mass, taking into consideration of gravity of slope, hydrostatic pressure of groundwater and lateral friction of apparent dip slide of inclined bedding rock. The corresponding condition equation of buckling length is derived afterwards. The result of checking computation on Shanyang rockslide is basically consistent with the practical result, which indicates that the condition equation is correct. And it can provide references for the prevention of apparent dip buckling failure of steep stratified oblique rock.
Key words: steep stratified oblique rock    apparent dip buckling failure    lateral friction    condition equation    
0 引言

溃屈型破坏作为层状岩质斜坡一种常见的滑坡破坏模式,受到了国内外学者的广泛关注。库特[1]在介绍英国矿山边坡破坏实例中提出了溃屈破坏型式,并给出了层状岩质边坡溃屈失稳的极限荷载公式。孙广忠等[2~3]通过对岩体结构类型与层状岩质斜坡地质背景条件的研究,建立了溃屈破坏的地质力学模型,并运用静力法与能量守恒原理给出了层状岩质斜坡产生溃屈破坏的极限荷载公式。后期,倪国荣[4]、潘瑞林[5]、李树森[6~7]、任光明[8]等学者对于层状岩质边坡的溃屈破坏的力学模型与失稳判据也进行了大量深入的研究。以上研究成果奠定了层状岩质斜坡溃屈破坏机制的研究基础。

刘传正等[9]深入研究了长江链子崖危岩体平面旋转滑移的变形破坏模式,并提出了斜倾层状岩体的“视滑力”的概念。殷跃平等[10]提出了斜倾层状岩质滑坡以“关键块体”为加固重点的方法。殷跃平[11]以重庆武隆鸡尾山滑坡为例,分析了斜倾厚层山体脆性瞬时剪断的视向滑动破坏特征、由真倾向滑移变形转为视倾向整体滑动的变形破坏模式,深入研究了斜倾厚层山体滑坡后部驱动块体下滑、前缘关键块体阻滑的视向滑动机制,并提出了斜倾厚层山体滑坡视向滑动具备的条件。冯振等[12]通过对鸡尾山滑坡视向滑动机制的分析,指出软弱夹层强度降低是斜倾厚层山体滑坡发生的关键因素,阻滑关键块体的破坏机制是溶蚀岩体的剪切破坏。以上研究成果为斜倾层状岩体滑坡破坏模式与滑动机制的研究提供了重要的理论基础。对于陡倾层状岩质斜坡的研究,Goodman[13]、任光明[14]、李滨[15~16]等一些学者也做了相关的探索,认为其破坏模式为倾倒变形或倾倒—滑移复合模式。但是,以上斜倾层状岩层及陡倾层状岩质斜坡的研究均是针对于某种特定层状结构斜坡滑移、倾倒或倾倒—滑移模式方面的研究,而陡倾层状斜向岩层斜坡存在一种典型的破坏模式,即视向滑移—溃屈破坏,其相关国内、外的研究则较少。依据层状岩质斜坡溃屈破坏的梁板理论,结合斜倾岩层视向滑动机制的研究,采用岩体结构力学分析的方法建立陡倾层状斜向岩层视向溃屈破坏的力学模型并进行力学分析,推导基于斜坡自重、地下水静水压力以及视向滑动侧摩阻力作用下的溃屈段长度条件方程,为研究陡倾层状斜向岩层视向溃屈机制以及防御该类型滑坡灾害提供依据。

1 滑坡特征与溃屈破坏机制 1.1 滑坡基本特征

滑坡所处大地构造单元为南秦岭逆冲推覆构造带,耀岭河复式背斜的南翼,牛耳川—银花深大断裂的上盘(见图 1),地层倒转,上部为震旦系灯影组(Z2dn)坚硬厚层—巨厚层白云岩,下部为寒武系水沟口组(ϵ1sg)软弱—较软弱炭质泥岩与硅质板岩互层,呈平行不整合接触。滑坡所处山体三面临空,前部毗邻深切的沟谷,斜坡整体坡度38°,相对高差达330 m。

图 1 山阳滑坡区地质构造略图 Figure 1 Geological structure sketch of Shanyang rockslide

滑源区上部滑床裸露,呈近直线状,前部被滑坡堆积体覆盖掩埋,剪出口未出露,剖面如图 2所示。山阳滑坡滑动剪出后最大滑动距离600 m,滑体宽约130 m,滑坡平面呈斜长的喇叭状,面积约7×104 m2,滑坡体堆积区平均厚度约为25 m,总体积约168×104 m3。滑坡堆积体主要由震旦系灯影组白云岩组成,含少量寒武系水沟口组硅质板岩夹炭质泥岩。

图 2 山阳滑坡剖面图 Figure 2 Profile of Shanyang rockslide
1.2 滑坡结构特征

山阳滑坡体呈陡倾斜向层状结构,形态呈棱柱体状(见图 3)。山阳滑坡下伏软弱结构面即板裂面的产状15°∠48°,滑坡体沿顺板裂面的真倾角方向蠕动滑移,受西侧山体阻挡被迫向视倾角方向(北东60°)旋转滑移,与滑坡视向滑动方向呈45°夹角。板裂面真倾角转为视倾角为38.12°,略大于斜坡坡度38°,与斜坡坡度近于平行,因此,山阳滑坡是受控于下伏软弱夹层的“隐伏型”视向顺层坡,为滑移—溃屈破坏模式,即后部山体沿下伏软弱夹层产生顺层滑移而成为下滑驱动块体,前部的溃屈段则成为阻挡斜坡下滑的阻滑块体,由于被上部岩体挤压产生“弯曲—隆起”而导致其溃屈破坏。

图 3 滑坡结构(镜向240°) Figure 3 Structure of sliding rockmass(lens direction 240°)
1.3 滑坡滑动区结构面特征

滑坡体受三组结构面控制,即:平行不整合面T0(15°∠48°)、西侧溶蚀结构面T1(113°∠76°)与反坡陡倾卸荷节理面T2(275°∠66°)。根据赤平投影分析(见图 4),T0、T1交割线与滑坡滑向比较接近,倾角略大于坡脚,是滑坡的主要控制结构面。T0、T2交割线与滑坡滑向接近垂直方向,而T1、T2交割线则与滑坡滑向几乎相反,则起到切割分离坡体作用。因此,平行不整合面(软弱结构面)为滑坡的主滑动面,同时,也是滑坡的右翼边界面,溶蚀结构面成为滑坡体的西侧分界面,陡倾反坡卸荷节理面横向切割滑坡体,则起到分离切割坡体作用。孙广忠[4]在划分岩体结构分类方案时根据软弱结构面切割岩体的形态,将层状结构岩体划分为层状块裂结构、层状板裂结构等类型,并指出实际的岩体结构是比较复杂的,不是绝对的属于某一种结构类型,而是介于他们之间的。山阳滑坡体受下伏平行不整合软弱结构面分离形成板状结构体,具有层状板裂结构的特征,同时,滑坡体受两组节理结构面的切割分离作用形成块状结构,既具有层状板裂结构特征,又具有层状块裂结构特征。

图 4 滑动山体结构面赤平投影(上半球投影) Figure 4 Groups of joints stereographic projection in the slide rockmass(Upper hemisphere projection)
1.4 滑动面及剪出口特征

山阳滑坡的滑床为炭质泥岩与硅质板岩互层,主滑面整体呈裸露状,为滑坡体真倾向滑移变形区,整体坡度48°,倾向北东15°,与滑坡整体视向滑动方向夹角45°。主滑面表面略有起伏,呈光滑镜面状,但未见有明显滑动擦痕,且反坡阶步现象明显(见图 5)。主滑带为炭质泥岩与硅质板岩之间的层间剪切泥化带,厚约5 cm,呈松散的泥化物状(见图 6)。软弱夹层中的硅质板岩大部分在滑动剪切过程中破碎滑落并堆积于滑床下部,局部可见残留厚约2~3 m的薄层硅质板岩,层间剪切带及形成滑坡滑带的泥化带清晰可见。由此说明在滑坡滑动前期,炭质泥岩与硅质板岩组成的软弱夹层层间剪切错动作用强烈,并逐渐导致滑动面的形成、贯通。

图 5 滑床表部的反坡阶步现象(镜向275°) Figure 5 Antistep on surface of sliding bed(lens direction 275°)

图 6 滑床表部的层间剪切泥化带(镜向215°) Figure 6 Mudded shear zone in weak intercalation(lens direction 215°)

由于被大量滑体以及滑床顶部产生崩落的堆积体覆盖,滑动面前部剪出口部位被掩埋,未出露地表。根据滑动前后地形对比(见图 7),作为滑坡滑动面的平行不整合面与滑动前地形相交于海拔1051.6 m,并向下继续隐伏于白云岩之下,据此推测滑坡剪出口应位于海拔1051.6 m附近,高于沟底约22 m滑动剪出。

图 7 滑坡滑动前后地形 Figure 7 Original slope and present terrain
2 滑坡溃屈破坏机制

受单斜构造的影响,山阳滑坡所处的山体呈陡倾层状斜向结构,地形呈上陡下缓,岩性组合具有上硬下软的特征,整体稳定性较差。

滑坡滑动面呈光滑镜面却未有明显滑动剪切擦痕迹象以及有明显的反坡阶步现象的特征,说明滑坡滑动前,在降雨入渗形成的地下水与山体斜坡自重力的长期作用下,山体斜坡经历了漫长的层间剪切错动作用与蠕动滑移过程。雨水沿溶蚀通道以及节理裂隙入渗并在下伏的软弱结构面表部汇聚形成地下水,一方面形成地下水托浮力,另一方面,降低了软弱夹层的岩体强度,使斜坡作用在软弱夹层上的抗滑力降低,软弱夹层内形成层间剪切错动作用,山体沿软弱结构面产生蠕动滑移变形。在此过程中,山体上部沿软弱结构面(北东15°)产生顺层蠕动滑移,成为下滑驱动块体。

下滑驱动块体在沿真倾角方向顺层滑移过程中,由于受倾向方向的稳定山体阻挡,产生旋转滑移,被迫沿视倾向方向(北东60°)产生视向顺层滑移,并挤压前部岩体。由于软弱夹层隐伏于白云岩之下,受坡脚的支撑作用,滑体前部岩体起到阻滑作用形成阻滑块体,阻止了后部下滑驱动块体的下滑。随着下滑力的逐渐增大,伴随溶蚀作用与采矿活动的影响,层间剪切错动与蠕动滑移加剧,导致软弱夹层剪切带逐渐产生泥化现象,滑动面逐渐形成、贯通,下滑驱动块体持续向下滑移并不断挤压前部阻滑块体,导致阻滑块体产生溃屈破坏,进而促使山体沿滑坡西侧—结构面形成剪断破坏,导致滑坡整体产生视向顺层溃屈破坏。

3 模型建立与力学分析 3.1 模型的建立

屠尔昌宁诺夫等[17]采用梁的理论对发育明显层理、呈明显块状的岩体斜坡进行岩体力学作用过程分析。在此基础上,孙广忠等[2~3]采用梁板理论建立了层状板裂结构岩体弯曲—溃屈破坏的力学模型。之后有关顺倾层状岩质边坡弯曲—溃屈破坏方面的力学模型建立与力学分析均是基于孙广忠的梁板理论及溃屈破坏力学模型改进或发展而来。山阳滑坡为陡倾层状斜向岩层斜坡结构,相比顺倾层状岩质边坡,最大的不同即为岩层的斜向结构,由于受到倾向稳定山体的阻挡,滑坡由顺层真倾向蠕动滑移转为视向滑动过程中存在平面旋转滑移,并受到山体侧向摩阻力的阻滑作用。由于山阳滑坡在视倾角滑动方向呈视向顺层滑动,且坡度与板裂面倾角接近一致,为了研究陡倾层状斜向岩层的板裂溃屈破坏特征,假定底滑面对滑坡整体的控制作用相同,同时,地下水只考虑静水压力,将山阳滑坡由顺层真倾向蠕动滑移转为视向滑动的三维问题简化为二维平面问题,即,在顺倾层状岩质边坡溃屈破坏的力学模型的基础上考虑地下水静水压力与侧摩阻力问题,建立基于斜坡自重、地下水静水压力与侧摩阻力作用的陡倾层状斜向岩层视向溃屈破坏力学模型,如图 8所示,图中,α为板裂面即平行不整合面的视倾角,FF'为上下微元对其的作用力,L为斜坡视向长度,l为斜坡溃屈段长度,Pw为板裂面上的静水压力,dPw为微元受到的静水压力,dG为微元的自重力,df为微元受到的滑动面摩擦力,f为滑动面上产生的抗滑力,Pf为滑体受到西侧壁产生的侧摩阻力,dPf为微元受到的侧摩阻力,dN为微元受到的法向反作用力,P为溃屈段l上部斜坡产生的向下推力。

图 8 力学模型与微元受力分析 Figure 8 Mechanical model and force diagram of element
3.2 力学分析

孙广忠等[2]对板裂岩体边坡进行力学分析时,考虑了边坡的自重与地下水,同时,只考虑静水压力问题,并且地下水由上至下是连通的。山阳滑坡内的地下水主要来源于大气降水,通过节理裂隙及岩溶通道入渗并赋存于平行不整合面之上,属于孔隙裂隙型潜水,对斜坡主要产生静水压力及软化侵蚀作用。在自重与地下水侵蚀作用下,炭质泥岩强度降低,山体沿真倾角方向产生顺层蠕动滑移,并在软弱夹层内形成层间剪切错动作用,滑动面沿平行不整合面逐步形成、贯通,裸露的滑床表面呈光滑镜面状,滑动擦痕并不明显,说明滑坡滑动面在滑坡产生视向整体滑动前已经滑脱、贯通,即滑坡产生溃屈破坏前滑动面上的地下水是上下连通的。因此,山阳滑坡的滑动特征是符合孙广忠等人在对板裂岩体边坡进行力学分析时所作的假定条件,不同的则是山阳滑坡需要考虑视向滑动侧向摩阻力的作用。据此,对基于斜坡自重、地下水静水压力与侧摩阻力作用的陡倾层状斜向岩层视向溃屈破坏力学模型进行力学分析,受力作用如图 8所示。

破坏前溃屈段l上部斜坡体内的地下水静水压力Pw为:

$ {P_{\rm{w}}} = {\gamma _{\rm{w}}}h = {\gamma _{\rm{w}}}\left( {L-l} \right){\rm{sin}}\alpha, $ (1)

其中,γw为水的容重。

设单位宽度斜坡的重力为q,则溃屈段l上部斜坡的下滑力Px为:

$ {P_{\rm{x}}} = \left( {L-l} \right)q{\rm{sin}}\alpha, $ (2)

滑坡体抗滑力则由两部分组成,一部分为斜坡滑动面上产生的抗滑力f,另一部分则为侧向摩阻力Pf,抗滑力f则根据滑动面上斜坡产生的正应力与静水压力计算求得:

$ f = \left( {L-l} \right)\left( {q{\rm{cos}}\alpha-\frac{1}{2}{\gamma _{\rm{w}}}\left( {L-l} \right){\rm{sin}}\alpha } \right){\rm{tan}}{\varphi _{\rm{w}}} + \left( {L - l} \right){C_{\rm{w}}} $ (3)

其中,φw为滑床炭质泥岩饱和状态下的内摩擦角,Cw为滑床炭质泥岩饱和状态下的内聚力。

侧向摩阻力则山体沿真倾向与视倾向力的分析与分解求得。通过真倾向滑动方向微单元的受力分析(见图 9),其中,F1与F1'为真倾向滑动方向上下微元对其的作用力,β为板裂面即平行不整合面的真倾角,Pw为板裂面上的静水压力,G为微元的自重力,N1为微元受到滑动面的法向应力,f1为真倾向滑动方向滑动面上的抗滑力,可得真倾角方向下滑力P1为:

图 9 真倾角方向边坡微元受力分析 Figure 9 Force diagram of element of slope in the true angle direction
$ {P_1} = \left( {L-l} \right)q{\rm{sin}}\beta, $ (4)

在公式(4)的基础上,对产生侧摩阻力的滑坡左翼侧壁的视向滑动方向进行受力分析(见图 10),其中,P1为真倾角方向的下滑力,Pf为侧壁产生的侧摩阻力,N'为侧壁的法向反作用力,通过力的分解可得到侧摩阻力Pf为:

图 10 视倾角方向边坡西侧壁受力分析 Figure 10 Force diagram of element of the west side slope in the apparent dip angle direction
$ {P_f} = \left( {L-l} \right)q{\rm{sin}}\beta {\rm{sin}}\delta {\rm{tan}}{\varphi _r} + \left( {L-l} \right)C $ (5)

其中,δ为斜坡滑动的真倾向与视倾向夹角,φr为产生侧摩阻力的滑坡西侧壁白云岩内摩擦角,Cr为白云岩内聚力。

根据公式(1)—(5),可得溃屈段l以上斜坡沿板裂面产生的抗滑力Pk为:

$ \begin{array}{l} {P_{\rm{k}}} = \left( {L- l} \right)\left[{\left( {q{\rm{cos}}\alpha-\frac{1}{2}{\gamma _{\rm{w}}}\left( {L-l} \right){\rm{sin}}\alpha } \right){\rm{tan}}{\varphi _{\rm{w}}} + {C_{\rm{w}}}} \right] + \\ \;\;\;\;\;\;\;\;\;\left( {L -l} \right)(q{\rm{sin}}\beta {\rm{sin}}\delta {\rm{tan}}{\varphi _{\rm{r}}} + {C_{\rm{r}}}) \end{array} $ (6)

由公式(2)、(6)可得溃屈段l上部斜坡(L-l)段的向下推力P为:P=Px-Pk,代入公式(2)、(6)得:

$ \begin{array}{l} P = \left( {L- l} \right)\\ \left\{ {q{\rm{sin}}\alpha- \left[{q{\rm{cos}}\alpha-\frac{1}{2}{\gamma _{\rm{w}}}\left( {L-l} \right){\rm{sin}}\alpha } \right]{\rm{tan}}{\varphi _{\rm{w}}} -{C_{\rm{w}}}} \right\} -\\ (L -l)(q{\rm{sin}}\beta {\rm{sin}}\delta {\rm{tan}}{\varphi _{\rm{r}}} + {C_{\rm{r}}}) \end{array} $ (7)

根据孙广忠等[3~4]对板裂岩体边坡的力学作用分析,溃屈段长度为l的破坏极限荷载Pcr为:

$ {P_{{\rm{cr}}}} = \frac{{4{\pi ^2}EI}}{{{l^2}}}-\frac{{q{\rm{sin}}\alpha }}{2}l $ (8)

其中,E—斜坡岩体弹性模量,I—斜坡岩体截面矩。

P=Pcr,即,推力P达到极限荷载,则得:

$ \begin{array}{l} \frac{{4{\pi ^2}EI}}{{{l^2}}}-\frac{{q{\rm{sin}}\alpha }}{2}l = \left( {L-l} \right)(q{\rm{sin}}\alpha-q{\rm{cos}}\alpha {\rm{tan}}{\varphi _{\rm{w}}}) + \\ \frac{1}{2}{\left( {L - l} \right)^2}{\gamma _{\rm{w}}}{\rm{sin}}\alpha {\rm{tan}}{\varphi _{\rm{w}}} - \left( {L - l} \right){C_{\rm{w}}}\\ - \left( {L - l} \right)(q{\rm{sin}}\beta {\rm{sin}}\delta {\rm{tan}}{\varphi _{\rm{r}}} + {C_{\rm{r}}}) \end{array} $ (9)

$ \frac{l}{L} = \mathit{\Delta} $,则:l=L·ΔL-l=(1-Δ)L,代入公式(9),得:

$ \begin{array}{l} {B_1}{\mathit{\Delta} ^4}-(2{B_1} + {B_2} + {B_3}-{B_4}){\mathit{\Delta} ^3} + \\ ({B_1} + {B_2}-{B_4}){\mathit{\Delta} ^2} = A \end{array} $ (10)

其中,A=4π2EIB1=$\frac{1}{2} $γwL4sinαtanφwB2=(qsinα-qcosαtanφw-Cw)L3 B3=$\frac{1}{2} $L3qsinαB4=(qsinβsinδtanφr+Cr)L3

公式(10)即为陡倾层状斜向岩层斜坡溃屈段长度条件方程。利用公式(10)可求得溃屈段长度l,为防御陡倾层状斜向岩层斜坡产生视向顺层溃屈破坏提供依据。

3.3 实例验算

以陕西山阳滑坡为例验证前述力学分析结果与溃屈段长度条件方程。山阳滑坡发生于2015年8月12日00:30,滑坡体沿大西沟与烟家沟沟内呈斜长喇叭状分布,滑坡平面面积约7×104 m2,滑坡总体积约168×104 m3,是一大型陡倾层状斜向岩层滑坡。根据现场调查分析,该滑坡具有典型的视向滑动特征,为一典型的视向顺层滑移溃屈破坏模式的岩质滑坡。

该滑坡实测的岩体力学参数为:白云岩弹性模量E=5.90×103 MPa,白云岩天然内摩擦角φr=48.53°,白云岩天然内聚力Cr=12.85 MPa, 白云岩容重γr=2830 kg/m3,水的容重为γw=1000 kg/m3,饱和炭质泥岩内摩擦角φw=24.23°,饱和炭质泥岩内聚力Cw=75 KPa,斜坡距剪出口前部沟底高差250 m,岩层平均厚度25 m,板裂面倾角α=48°,板裂面视倾角β=38.12°,真倾角与视倾角夹角δ=45°。

将以上参数带入公式(10),可得Δ=0.094,则得到山阳滑坡溃屈段长度l=38.16 m。通过山阳滑坡滑动前后地形推测的剪出口位置高出坡脚约22 m,利用坡度可求得剪出口位置距坡脚沿斜坡坡面长度约35.7 m,与溃屈段长度条件方程求得的溃屈段长度接近一致。

4 结论

(1) 山阳滑坡体受下伏平行不整合软弱结构面分离形成板裂结构体,同时,滑坡体受两组节理结构面的切割分离作用形成块状结构,既具有层状板裂结构特征,又具有层状块裂结构特征。

(2) 陡倾层状斜向结构山体沿平行不整合面顺层蠕动滑移,成为下滑驱动块体;由于受到倾向稳定山体的阻挡,被迫转而向视倾角方向滑移,挤压前部起支撑作用的阻滑块体;随着下滑力的增加,伴随溶蚀作用对岩体强度与采矿活动对应力环境的影响作用,前部阻滑块体不断受到挤压并产生弯曲、隆起,并导致溃屈破坏,促使滑坡沿溶蚀结构面产生脆性剪断并形成整体视向顺层溃屈破坏。

(3) 以孙广忠的梁板理论、层状板裂结构岩体溃屈破坏力学模型为基础,建立了基于斜坡自重、地下水静水压力与侧向摩阻力作用下的陡倾层状斜向岩层斜坡视向溃屈破坏力学模型,通过力学分析,推导了溃屈段长度条件方程,同时,以山阳滑坡为例进行了验算,结果基本一致。

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